危岩带治理工程施工图设计计算书.docx

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1、危岩带治理工程施工图设计计算书34定性讦价及推力计算23.1 陡爆带23.2 危岩单体23.2.1 计比原理与方法2322计算参数的确定53.2.3 计算工况的确定53.2.4 卷定性综合评价53.4 陡崖卜斜坡根定性评价63.4.1 稳定性的定性分析6目录1工程收况1.1 概况1.2 防治工程等级和设计标准2设计*It及工况2.1 设计参数2.2 设计工况3.4.2 程定性的定收分析73.4.3 斜坡稳定性的综合评价835孤石稳定性评价83.5.1 孤石几何特征和地质特征8352石周围岩土体特征83.5.3 形破坏特征83.5.4 稳定性评价93.6fefeK(SSff1.)预测93.6.1

2、 危害慈困9362威胁人数I1.3.6.3 可能造成的经济损失113.8支挡处设计剩余下滑力I1.3.8.1 危岩单体I1.4片相*算124.1计完项目124.2支掠计球12&3猫杆计算13&4被动防护网计和141工程概况1.1 1.2 防治工程等锻和设计标准城口县庙坝慎沈啼岩危岩带有3段俄冬带发育在18处危岩单体,目前危岩单体处于程定堪本利定状态,危岩的威胁对狱为城口县庙坝转石兴村I七组居民60户314人、Iq家电网首业点、传染病附寓我院、加油站及场M主干道,可能造成的H接经济经济损失（三）3200万兀,根据地质灾咨防治工程设计标准3（DBJ50m029-201.9）规范第322忙表322规

3、定，单体危岩危害对象血铿性为一般，灾害发生后可能造成的一般，地质灾害防治工程等极为Ki危岩带下方左定湾不检定斜坡威胁对纹为居住居民9户3S人及传染病隔离区院,可能造成的区接经济经济损失（S）300万元.根据地质灾害防治工程勘作规范ZDBSaT143-2018）规范第422忙表I规定（表1.2-1）,致灾体危宙对望爪要性为一般，灾害发生后可能造成的出接搅失一般，地质灾害防治工程等级为三极（详见表122。12.1地J1.火/防治工i二KI边*夫学的/工8号货T二奴三毁决依对鬃，ft(P)P500500)P线100PV1.Oo等）氮物由亶曼代立曼校史鬟一改可It或或的二糖旺造但失（三）万元SM0SR

4、f100SWO32设计参数及工况2.1设计，数本次设计采用的金改：h根据初杳报告提供的危岩治理工程岩土参数取值推荐表,城口县庙坝断洸嘴岩危岩带存灾害体参数取值见表2.1-1.2.1-1急署单体洽-k取值表enE袜天他It(C2)XX3)及8握电*拄M1.t力CW)由尊椁的C）(Wd)泊蚣比为弁NM科者24224.518.3613.560.630.92呼I2.第0.2811e2tS2.7Iiei8.900.360.7237.2710.30（1）/风化砂岩增期承战力特征伍取800KPa4、中风化心岩地柒承战力特征他取1800Kpa*、基底摩擦系数0.5俨；遇风化页岩地基承战力特征值取SOoKPa，

5、、中风化页岩增桂承栽力特征优取1200KPa3龙底摩摞系数取Cu俨.碎石上饱求承政力特征值取180Kpa*、堪底PK擦系数035鼠页岩岩体水平抗力系数60MNm*砂岩岩体水平抗力系数180MNm（2）治理拿政镐杆果用M30水泥心浆，常压注浆时，砂岩与锚固体粘结遇度特征优中风化砂3.2龟岩单体32.1计售原理与方法由于危岩体的边界条件、裂隙圆通深度难以准确确定，其自定性计算涉及较多冷数和V1.杂的边界条件,只能把一些不确定的因素理忸化地进行过状分析计文、本次对危岩体的计尊主较依据地质灾害防治工程勘簧规范&(DBSOITI432OI8)所提供的方法理论来确定，根据破坏模式不同确定以下六种情况,匚期

6、Hwr心在苓座11面Im内网情形，忸倒式危岩后但拄断做倒槎定性可按下式计算:B3.1微制式6弄检第微1上性计算管图F=一Q/(G+M+2口,8,-cos*zHhhc(paSWPCOSV=7.VV后缘陡倾裂隙水压力(kN)；.后修陡保我琮充水高度(m),根据我阪情况及汇水条件瑜定:岩以760KPU3砂岩废度取24.2kNm,拟规他施定边坡砂岩岩体等效内摩擦角取40：页为与锚固体粘结强度取36QKpa*，页着重度取24SkNm.等效内摩擦角取55,.2、结构面抗电强度取值计算梦数逡取的合理性，是计更评价危方体柩定的关键,其中裂面的抗电强度的取值更是至关咀要，根据现场观察裂面为裂隙面已羟开裂，故勘查

7、取但汕台地侦灾占防治工程增侦勘位规危3（DBJ5O,TI432OI8）衣7及地区经依确定裂面的抗剪烧度.天然状态卜裂眼面抗效强度：c=75Kpa,=24-.雨状态卜裂隙面抗剪强度:c=65Ka.=21w2.2设计工况工况:工况一:我的状态（自爪+累的；工况二:地栽状态（地震+自力+累用）3秘定性评价及推力计算3.1类带据勘15报告.经综合分析工程地侦测绘.A-B段、BC段、C-D段陡旌带伤体稳定.现场实际情况吻合.诬陡崖带现状整体稳定.但他着时间的推移.在雨水、风化、根劣作用等不利条件下存在发白成新危岩隼体的Ur能性,破坏模式以潜移式为主.人一.枇岩体水平背我作用点到转动点的垂直距离（m）；a

8、危岩体与基座接触而颂加（）：b后绿裂覆的廷仲段下端到转动点的水平更再（印块体与基座接触面长度的水平投影）（m）：危岩杭学力矩计算累数，按折断面形态在11216之何单值,当折断而为矩形时取1/6.O对危岩体后城需W襄*且嫌仞的滑移式也岩可按下式计克：B12后*1.MJUHR的沙移式嵬检计算H1.1.F(G*GjcQS00sm6Usn0Ug*a*(G.G)s三0+0cm0.Vci0UMB-后续过博裂去充水范国内沿袭期走向平均宽度(m)；Bi后缘裂隙未贯通段沿袭隙走向平均宽度(m)；危岩体要向苣族作用点到转动点的水平距离(m)：P后缘度幅结构面倾角():加一是岩体水平荷级作用点到集动点的垂直更再(m

9、:a电岩体与荒隹接触而倾向(。)：*后绿寰陵的延伸段下端引转动点的水平距离(即块体与基座接触面长度的水平投影)(m)：危岩犹彳力跑计算累敛.按折断画形态在1.121.6之间取值，当折断而为矩形时艰1/6,b)对危岩体a在基座项面Im外儡情形，帧例式危打扇部拉断假倒也定性可按卜式计。：应生必尸cos*r%3+Q也加磊+*jF后缥法快裂隙水压力(kN):.后纵度假裂解充水离度(m),根据裂解情况及汇水条件喻灾：B后缘住犊裂球充水范围内沿袅隐走向平均宽度(m):B1后嫌裂隙未贯通段沿裂隙走向平均宽度(m)；a危岩侬登向苻我作用点到传动点的水平距离(m)：后嫌陡像结构面倾角()；F怠WtI定赢网，O-

10、iWiii1.A三;krh、丸为索第W段和力救面取却收的加&均做木WiiM蛤量电否体M*：-M三mC)1为无为符血的!娥A!t*肃*f的内事原&教的正S加曲T均内摩加成S中员通段男通及内摩摄而数僧育MU长的帜平均俄.未员总收内率第8Ck&*体内梅茶Cu先与常面的IWMii段京Hi力(Mt)I九一九与措妁IMSt!通段先求&电().帙IX央电QUjK条件比，A-充与滑杓会策员段先点前围内mH比内T1.rt度I。坠落式危岩下切酷落法定性按下式计克IB3.44”大川看下切Jk”上餐计IM(BBF,(Hf)G+Gb式中:C危岩体格聚力(kPa)：H后燥炎球上堵到未贯通段下端的垂直矩哥(m：后摞登单深度

11、(m)：B一后纵装项未贯通段沿裂隙走向平均G一危岩白克(kN)：H1.tKX寰即小Wi力(kN),-龟M收.紫愉服及T点条件*，_，水长力(N).清曲面税IB-HttK=鬟*恋IK1.aR1.内i111WRt内学均宽扈)G-H黑门(kN)1.G-fcWttARMH.Aff1.HFHfttf1.指向上为时取负餐，O-赴京甲不彳求限力(5，方RH*H取正布内”以负值，号咫的豪力”.培质力取a辨R。龟W内解初级2m。入平IM京故OM的叫一SM*力(ga0-清函内厚角O0mfeM).d)对危岩小后豺E1.Hjwu1.的Jt移式正*可按卜式计。：Gz危岩竖向附加背嵌(kN)；D坠落式危岩折折但定性按下文

12、计算:F:心泞(g+g,r+q4+；A+；(-种式中:3-ttW1.1.UttaW*WW*1.*1.M!I)*用以，40看中点的长TM)Z-fcW1.*rRff1AjKtn*1.AWtIWhMIkWjtnttWWtttnftf1.*3ff1.1.AM()V-GttKMWK).*.一(iSHttKM*At().根BiIMB情况&工*仲电，熊Kfrtq为即计*0.2*ZM*ft.4新环雨为雄NHU3.2.2计年分数的。定本次他岩体的稳定性计算金数卜:要是依据室内试验成果3.2-1名性/天花容于(cn3)物和容女it(M1wI岫)扈四站餐力C1.*)内内修角。C)(W泊倏比外方2.452.5018.36)3.560.)092近I2.*0.22.502.S312.81X9013672土.1.840.30结构而抗剪强度取假计兑应数选取的合理性.是计算评价危岩体稳定的关