边检站营房工程外架手架（二）范文.docx

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1、外脚手架搭设、拆除及管理注意事项搭设要求1本脚手架采用外径48三,壁厚3.5mm,无锈蚀、弯曲、压扁和裂缝的钢管。2搭设顺序为：立杆一小横杆一大横杆一架体与建筑物拉接一剪刀撑f防护栏杆一脚手片一挡板一安全。3搭设前先预埋拉结点，每二步三跨设一道，上下错位，转角、檐口和开口处1米内加密。4脚手架立杆纵向间距控制在1.5m,横向间距为1.2m,大横杆步高控制在1.8m。脚手架的架体里立杆距墙体不大于50cm,阳台、转角距离超出处每隔一排用脚手片铺设到边。5脚手片用18#铅丝每片四角绑扎。6立杆必须采用对接，大横杆可以对接和搭接，剪刀撑采用搭接，搭接长度：不少于1m,且不少于三道扣件紧固，立杆和大横

2、杆接长点必须错开一个档距，同一平面上的接头不得超过50%。7本工程采用满设外侧剪刀撑（十字交叉型），钢管搭接长度不小于1m,三只扣件固定，剪刀撑与地面夹角为45-60,自下而上连续设置。8脚手架封顶，里立杆应低于檐口50cm,外立杆应高出檐口1.5m。9脚手架的外侧，自第二步起设1.2m高的防护栏杆和30cm高的档脚杆，顶排的护手栏杆不得少于二道，高度分别为1.3m和0.9m,再设一道30CnI挡脚杆。10脚手片必须满铺满围，绑扎牢固，脚手片铺设交接处要平整、牢固、无探头跳板。脚手架拆除方案1、拆除前由安全员对架子班进行安全技术交底，拆除人员须持有登高作业上岗证。2、脚手架的拆除应明确专人负责

3、指挥，拆除前必须进行全面检查加固，拆除时应设围栏，指定专人警戒。3、拆除顺序：安全一挡板一脚手片一栏杆f剪刀撑一拉接一大横杆f小横杆f立杆，自上而下的顺序进行，做到一步一清，严禁上下同时拆除，拆除的材料不准高处抛掷。4、仔细检查吊运机械包括索具是否安全可靠。吊运机械不允许搭设在脚手架上，应另立设置。5、建筑物内所有窗户必须关闭锁好，不允许向外开启或向外伸挑物件。6、不允许分立面拆除或上、下二步同时拆除（踏步式）。认真做到一步一清，一杆一清。7、所有拉接、隔排措施、登高措施必须随脚手架步层拆除同步进行下降。不准先行拆除。8、所有杆件与扣件，在拆除时应分离，不允许杆件上附着扣件输送地面，或两杆同时

4、拆下输送地面。9、所有垫铺笆拆除，应自外向里竖立、搬运，防止自里向外翻起后，笆面垃圾物件直接从高处堕落伤人。10、脚手架内必须使用电焊气割工艺时，应严格按照国家特殊工种的要求和消防规定执行。增派专职人员，配备料斗（桶），防止零星和切割物溅落。严禁无证动用焊割工具。11、当日完工后，应仔细检查岗位周转情况，如发现留有隐患的部位，应及时进行修复或继续完成一个程序、直至结束，方可撤离岗位。12、输送至地面的所有杆件、扣件等物件，按类堆放整理。脚手架的管理1、脚手架每平方米的施工荷载：结构施工阶段和装修施工阶段施工荷载均为2KN,施工作业层为一层，并严格按脚手架计算书第四大条计算说明中相关规定执行，脚

5、手架上杂物必须及时清理。2、严禁在脚手架上拉缆风，不准采用斜拉斜吊的方式从脚手架上进料。3、脚手架的杆件、尤其连墙件等严禁随意拆除，违者要从严处理。4、脚手架的拆除应明确专人负责指挥，拆除前必须进行全面检查加固，拆除时应设围栏，指定专人警戒；拆除一般栏杆一脚手片一剪刀撑f大横杆一小横杆一立杆，自上而下的顺序进行，做到一步一清，严禁上下同时拆除，拆除的材料不准高处抛掷。5、超过二年期限由公司进行技术鉴定，确定拆除重搭或维修加固。6、施工现场健全脚手架的检查维修管理制度，每幢脚手架均应有巡视值班制度，台风季节期间要加强检查，四级以上大风天气停止外架作业，发现隐患立即进行加固。宁波边防检查站新机关营

6、房工程外脚手架计算书（二）仅用于办公楼一、工程概况：本计算书为宁波边防检查站新机关营房工程中的办公楼工程单独编制,办公楼工程建筑面积518411有一层地下室及加空层，0.00以上主体8层，二侧山墙楼梯间处局部9层，最高处建筑标高31.5m,室外地坪标高一1.40m（回填土完成后标高），水池和地下室顶标高一2.60m,考虑到外脚手架搭设时室外尚未进行土方加填，有部分立杆直接立在水池和地下室顶之上，因而立杆底脚处标高按一2.6Om计算，加上外架必须高出建筑标高一定量，最终决定搭设19步，以步高L80m计，计算时搭设最大高度采取h=0.2+191.8=34.4m（其中0.2Onl为扫地杆高度）o脚手

7、架采用扣件式钢管（48X3.5）塔设,按以往经验，立杆下部采用双立杆，双立杆取8步，双立杆高度为：h双=0.2+81.8=14.6m。经综合考虑最终决定采用：立杆纵距L=1.5m,立杆横距Ib=1.2m,步距h=1.8m,14.6m以下为双立杆，14.6m以上至34.4m为单立杆，用同类钢管作连墙件，连墙件按2步3跨布置（单根连墙件覆盖面积3.60X4.50=16.2m2）,采用密目式安全立全封闭，处排立杆满设剪刀撑。地基土分层夯实后，上浇ClO混凝土厚100mm。施工区域为大城市市区，地面粗糙度类别为C类，基本风压W0=0.30KNm2（宁波市10年一遇基本风压0.30KNm2,50年一遇基

8、本风压0.50KNm2,考虑到脚手架的临时性，取基本风压为O30KNm2）o建筑物为框架结构，利用外脚手架进行结构阶段（在结构施工阶段脚手架主要用作围护，详见以下计算说明）和装修阶段施工，施工作业层为1层，满铺竹芭片脚手板，外侧满设扶手及挡脚杆。脚手架侧面、立面图及内立杆与外墙面间距等详见以下图（一）。图（一）脚手架侧面、立面图二、计算所用资料（主要）：1.建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001（2002年版）2.建筑施工扣件式钢管模板支架技术规范DB33/1035-202*（浙规范）3.钢结构设计规范GB50017-202*4 .建筑结构荷载规范5 .冷弯薄壁型钢结构技术

9、规范6 .建筑结构静力计算手册中国建筑工业出版社。7 .建筑施工扣件式钢管脚手架构造与计算刘群主编（参考）8 .办公楼工程施工图三、钢管主材及配构件相关数据：48X3.5钢管：自重q=38.4N/M,直角扣件Q=13.2N/个，对接扣件qz=18.4N/个，旋转扣件q3=14.6N/个。截面积A=4.89cm2,惯性矩I=12.19CmI截面模量W=5.08cm3,回转半径i=1.58cm。围参数：采用2300目/100cmz,自重0.005KNi112,每目孔隙面积A0=L3mnt钢管强度设计值：f=205N/mm2,弹性模量；E=2.0610N/mm2o竹笆片自重QP=0.15KNm2施工

10、荷载：2KN/tf（结构阶段），2KNm2（装修阶段）。四、34.4In高脚手架各项指标验算：计算说明：本计算书严格遵循国家规范与相关参考资料作较为全面计算，外脚手架按宁波市常规搭设方式，大横杆在小横杆上，（即南方做法），小横杆作为脚手架层面内主要承载力构件，在结构施工阶段，按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJI30-2001（2002年版）施工荷载应取3KNm2计算，经计算小横杆抗弯强度不能满足要求，但该问题带有普遍性，据宁波市大量脚手架实践证明，未见小横杆自身承载力有大的问题，但为规范计算起见，规定本脚手架在结构施工阶段仅作为围护及人员通道之用，不堆载、不作为施工操作平台，而在装饰

11、装修阶段方可作为正式外脚手架进行各项施工操作，故以下计算过程中施工荷载，在结构施工阶段和装饰装修阶段均取2KNm2作为计算依据。1、纵向水平杆抗弯强度及变形计算（按三跨连续梁计算）：纵向水平杆受力简图设4根纵向水平杆，间距1200/3=400mm(钢管自重忽略不计)。1)抗弯强度验算：竹芭片自重标准值:qk=0.15X0.4=0.06KN/m竹芭片自重设计值:q=1.2qlk=1.2X0.06=0.072KN/m施工荷载标准值：q2k=20.4=0.8KN/m施工荷载设计值：q2=1.4q2k=1.40.8=1.12KN/mMmax=0.lq1：+o.iWqzL按最不利组合考虑)=0.l0.0

12、721.52+0.1171.121.52=0.311KN.mO=Mmax/W=(0.311IO6)/(5.08IO3)=61.2N/un2205N/mm2=f满足要求。2)挠度验算：V=IaVlOOEIX(0.677qlk+0.99q2k)=15007(100X2.0610512.1910,)(0.6770.06+0.99X0.8)=1.68mm10mm=la150及IOmm满足要求。2 .横向水平杆抗弯强度及变形计算(钢管自重忽略不计)：横向水平杆受力简图计算简图如上，其中：lb-1.20m,s=0.4m,a=0.3m.由纵向水平杆传给横向水平杆集中力标准值：FK=LIqIkL+L2q2kL

13、=1.l0.061.5+1.20.81.5=0.099+1.44=1.539KN由纵向水平杆传给横向水平杆集中力设计值：F=Llq1la+1.2q2la=1.1X0.072X1.5+1.2X1.12X1.5=0.119+2.016=2.135KN1)抗弯强度验算：考虑最不利组合，求MnlaX时不计悬挑荷载，有：Mmax=Flb3=2.135X1.20/3=0.854KN.mMmax/W=(0.854XlO6)/(5.08IO3)=168N/mm2205N/mm2=f满足要求。2)挠度验算：同样考虑最不利组合，求VnIaX时不计悬挑荷载，有：查建筑结构静力计算手册(146页)Vmax=(5n,-

14、4n2-l)384n3EIFlb3(n=3)=O.03549/EIXFJb3=O.03549/(2.061012.1910,)1.5391031202*=3.76mm8mm=lb150及10mm。满足要求。3 .扣件抗滑承载力计算：图(二)中B支座反力RH即为主扣件受力值：B支座反力RB=Rb1Rb2Rb3外伸端集中力设计值T：F=Llqla+l.2q2,L=1.11.2X0.15X0.15X1.5+1.21.4X2X0.15X1.5=0.801KNRb1=F=2.135KNRb2=F=2.135KNRM=F(l+a1lb)=0.801(1+0.3/1.2)=1.001KNRb=Rbi+Rbz

15、+Rb3=2.135+2.135+1.001=5.271KN图(二)扣件抗滑计算图Rb=5.27IKN8KN=Rc单扣件抗滑可以满足要求。注：考虑到扣件质量可能存在局部缺陷，扣件抗滑承载力设计值乘以折算系数0.8后采用，则：Rb=5.271KNVO.8Rt=0.88=6.4KN=Rj单扣件抗滑仍能满足要求。现将4根纵向水平杆中的里、外边缘二根直接用扣件固定在立杆之上，则RBl显然为0，从而：Rb=Rin+Rbz+Rm=02.135+1.001=3.136KNRb=3.136KN6.4KN=Rc采用单扣件抗滑仍满足要求，且有很大富余，更为安全，本工程外脚手架搭设即采用此种方法。4 .底步主立杆的稳定性计算(立杆底部14.6m范围内采用双立杆)：验算长细比：=Khi(MXK=I),按Ib=L30m查规范，=1.55=11.55180l.58=177210=满足要求。求稳定折减系数:此时应取K=I.155=Kuhi=1.155X1.55X180/1.58