连续刚构顶推施工.docx

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1、白果渡嘉陵江大桥合拢段预顶推施工技术薛立强陈宇啸杨B张中伟白果渡嘉陵江大桥是国道212线四川武胜（川渝界）至重庆合川高速马路的主要限制性工程。白果渡嘉陵江大桥全长1433.78米，采纳10x40+130+230+130+13x40跨径布置，其中主桥全长490米，主桥上部结构为三跨预应力砂连续刚构桥，跨径设置为130m+230m+130mo引桥为23跨40米预应力碎T梁，该桥设计桥面全宽24.5米，分左右两幅，主桥每幅采纳单箱单室截面，主桥箱梁为三向预应力结构。主桥箱梁中跨合拢段长度为2米，在桥纵向中跨合拢段中间位置，设置一道30米厚横隔板，以消退底板预应力产生的径向力对结构的不利影响，确保箱梁

2、的横向平安。由于受降低工程造价及降低施工难度这两方面的因素影响，该桥两个主墩（11#、12#）被设计成了不等高的墩，墩身高度分别为43m、22n对于连续刚构这样的结构，两个“T”构主墩的高度相差如此之大，这在国内同类型桥梁中也是极少见的，因此该桥的中跨合拢段施工就显得尤为关键。1 .预顶推施工预应力碎连续刚构在完成体系转换后,后期验收缩徐变与降温效应相组合使两墩之间主梁有缩短的趋势，迫使墩顶向跨中方向发生位移，墩顶、墩底产生较大的弯矩，同时主梁受到砂纤维限制，在结构内部产生拉应力，对结构构成危害。通过计算分析发觉，在边跨合拢后，假如能在中跨合拢前在中跨悬臂端部施加一个水平推力，将合拢段两端顶开

3、一段距离，然后焊接合拢段劲性骨架，再拆除顶推千斤顶，这样即可将顶推轴力存储于梁内，顶推工艺类似预应力作用，施工切实可行。中跨合拢前顶推主梁示意如图1。（图略）2 .中跨合拢段施工工艺2.1 中跨合拢段施工方案中跨合拢段全长2.0m,该处箱梁设计高度为4.0m,底板宽度为11.0m,顶板宽度为19.0m,腹板厚为0.5m,底板厚度为0.32m,顶板厚度为0.25m,横隔板厚？，中跨合拢段佐总方量为m30中跨合拢段的施工方案一般有吊架法、挂篮抬浇法及落地支架现浇法，由于中跨合拢段所处地理位置及现场的施工条件，本着降低成本及加快施工进度，采纳已有挂篮作改动之后施工中跨合拢段2.2 中跨合拢段施工打算

4、清除箱梁顶面的临时荷载，对于不须要的临时荷载要全部清理到桥下，必须要运用的临时荷载应堆放到箱梁0#块横隔板顶上，尽最大限度削减对箱梁悬臂端标高的影响2.3中跨合拢段模板安装底模的安装在边跨合拢施工完成后，将中跨的挂篮接着向前滑行2.5米，利用前方30#对称梁段的预留孔（靠近合拢段端头），采纳精轧螺纹钢将挂篮前下横梁锚固于前方30#梁段底板上，同时挂篮的后下横梁仍旧利用30#梁段的预留孔及后下横梁的锚杆，将挂篮底模坚固地锚固于箱梁底板上。1.1.2 侧模的安装在中跨方向的挂篮接着向前滑行的同时，挂监的侧模也同步前行，同样利用前方30#对称梁段的预留孔，采纳精思螺纹钢将挂篮侧模锚固于前方30#梁段

5、顶板上。1.1.3 内模的安装采纳两根3.0m长的小型横梁跨于中跨合拢段两端30#梁段顶板上，将内模支架悬吊，为内模支架供应支撑体系。2.4 挂篮的拆除再利用挂篮将底、侧模滑移到位，并将模板系统锚固完成后，将“T”构两端30#梁面上的挂篮拆除，消退外来荷载对箱梁悬臂端标高的的影响。2.5 合拢前箱梁线型的限制由于这种大跨连续刚构桥工艺困难、技术难度大，施工中的恒载、活载、施加预应力、碎的收缩及徐变等因素使梁段标高难以限制。为此，我们抽调专业测量人员成立测量小组，配备精密的测量仪器采纳高精度三角网重点限制,计算机模拟建模及监控主桥箱梁施工挠度和立模标高，严格限制体系转换过程，中跨合拢精度为：轴线

6、偏差3mm,合拢高差6mm,完成满意设计和施工规范要求。2.6 中跨合拢段两端平衡重的设置平衡重主要有两种，即可变平衡重和不行变平衡重：可变平衡重的作用为磴浇筑时，保持悬臂端荷载不变，即浇筑磴的重量与平衡重削减的重量相等。、不行变平衡重的作用为调整T构两端的平衡，另外可以减小可变平衡重的重量。施工以弯矩平衡为原则，在中跨合拢段两端（即两个iir构的两中跨悬臂端各设置长方体水箱作为平衡重，水箱内有刻度，水箱放置于30#梁段顶板，以箱梁轴线对称匀称布设。每个水箱的重量按合拢段所浇筑磴及施工模板的重量总和的一半计算。2.7 中跨合拢段的顶推顶推位移观测点的设置为了精确测得中跨合拢段顶推时的相对位移和

7、肯定位移，在29#梁段设置测站点，另外分别在中跨合拢段两端的引桥上设置观测点。2.7.2中跨合拢段的顶推在合拢段两端平衡重设置完成以及其它打算工作就绪后，即进行中跨合拢段的顶推，顶推采纳两点法（即：用两台20Ot千斤顶在箱梁顶板加腋处）对称、匀称地对箱梁中跨合拢段两端T构进行水平顶推。顶推力达到260T后保持千斤顶顶推力不变（即：保持油顶油压不变）。2.7.3中跨合拢段的顶推位移中跨合拢段的顶推位移见下表:墩号向武胜方向位移（mm）向合川方向位移（mm）相对位移（mm）11#墩ur构203312#墩T构132.8合拢段劲性骨架的安装在中跨合拢段顶推力保持不变的状况下，在一天中温度较低时段进行合

8、拢段劲性骨架的焊接,先将劲性骨架的另一端预埋钢板之间的间隙,在劲性骨架与预埋钢板之间酌情垫置钢板，将劲性骨架上下横梁焊接坚固，随后安装、定位劲性骨架斜杆，采纳同样的焊接工艺对斜杆进行焊接。最终进行合拢段劲性骨架焊封，封焊时四个水平杆应同时进行，并应保证在一天中温度最低时段进行。2.9 中跨合拢段的临时锚固在中跨顶推力撤除后应马上进行临时锚固（防止温度改变将合拢段劲性骨架焊缝拉裂），依据设计要求，分别对称张拉顶板、底板临时锚固索（顶板两束，底板两束对称布置），张拉力为设计张拉力的30%,作为中跨合拢段的临时锚固体系。防止中跨合拢段碎在浇筑完成后，连续钢束张拉之前磴开裂。2.10 中跨合拢段钢筋、

9、预应力管道的安装对已施工缝进行细致处理后,即可进行合拢钢筋的绑扎及预应力管道安装，由于合拢段钢筋、预应力管道密集，并且又增加了横隔板及劲性骨架因此应特殊留意预应力管道的定位和密封，确保管道畅通。由于合拢段预应力钢束管道内不能穿衬管，为平安考虑采纳先穿束的方式。2.11 中跨合拢段此浇筑险浇筑前必需对模板加固状况及总体平安性、预埋件位置进行细致的检查，确保施工平安。在一天中温度最低时间段并且在两小时之内浇筑完成。浇筑合拢段彼时，边浇碎边同步等效卸载。(详细操作为：指派专人依据险浇筑速度，按每盘碎入模时间段，可知单位时间险的入模重量，同时在该时间段“T”构两悬臂端压重水箱解除掉相同重量的水，卸载时

10、构两悬臂端的操作人员运用对讲机随时保持联系，确保两悬臂端同步卸载。)2.12 合拢段预应力束的张拉、压浆待中跨合拢段碎达到设计强度的90%以上，且龄期达到3天以后，先对临时锚固索进行补拉至设计吨位，再依据先张拉长束、后张拉短束的依次，分两批、分级、对称、均衡地张拉纵向底板束和横、竖向预应力筋。在中跨合拢段第一批纵向预应力束进行张拉后，马上对该批纵向预应力管道进行真空压浆，在将体达到设计强度后再进行其次批纵向预应力钢束张拉、真空压浆。3.预顶推限制3.1 本桥顶推的特点本桥最重要的结构特点就是主桥两个主墩严峻不等高,从而干脆导致两主墩抗推刚度差异较大。这样的结构特点致使在桥梁中跨合拢顶推时，两悬

11、臂段所产生的水平及竖向位移偏差较大，所以在顶推前做好足够分析探讨。3.2 合拢段顶推留意事项由于本刚构桥主墩不等高的结构特点造成的顶推位移偏差较大，所以在顶推过程中，顶推力不宜过大,综合考虑这些因素而在实际的顶推设置中实行的顶推力比设计时的顶推力要小得多。4小结白果渡嘉陵江大桥合龙前采纳千斤顶对主梁预先施加了一个水平顶推力，以抵消降温柔后期险收缩徐变产生的收缩量，对改善墩身和主梁内力及变位都起到有利的作用，使结构受力趋于更合理。该桥合拢全，通过测量监理工程师的测量检查，该桥轴线偏位3mm,高差偏差6mm,线型满；监控单位的工作人员通过检测，箱梁底板、腹板、顶板的内部应力均满意监控要求，说时该桥

12、的合拢是完全胜利的。参考文献：1罗磊斜拉桥合拢段施工工艺探讨四川建筑2005,25(3).-123-1242代晓燕西芹大桥主桥连续刚构桥边跨现浇及合拢段的施工工程科技2005(2).-27-323郑凤玉高墩大跨径曲线连续刚构桥不平衡合拢施工技术福建建设科技2005(1).-38-394王中南官洋溪大桥边跨合拢方案探讨铁道勘测与设计2004(6).-9-12摘要：本文以贵州镇（宁）胜（境关）高速马路虎跳河特大桥主桥设计为背景，萤点介绍高墩大跄超长联连续刚构的设冲特点，如设汁时考虑主墩截面特殊设汁、合龙时顶推方法解决主梁位移较大及其产生的边主墩较大内力问地,关健词：慎胜高速虎跳河高墩大跨超长联连续

13、刚构1140前言Fl前连续刚构以其跨越实力大、羟济性较好等优势广泛运用于马路、城市桥梁，特殊是高速马路进入山区后更是成为了野越沟谷最常见的大跨度桥梁，以下结合虎跳河特大桥主桥的设冲探讨联长较长的刚构桥设计。一、概述虎跳河主桥桥跨布置为120m+4225m+120m六跨一联的预应力混凝土连续刚构桥，主墩均为薄壁墩，高度较高的6、7号拚墩卜部分采纳整体（双幅）箱形断面。主桥全长1140m,粮宁、胜境关两岸各设一交界墩，镇宁岸引桥为55Om先简支后连续的预应力T梁，胜境关岸为550+65Om先简支后连续的预应力T梁。全桥总长1957.74米。二、设计特点1、主桥半幅桥宽采纳单箱单室，C50碎，三向预

14、应力，箱底宽6.7m,翼板悬辟2.65m,全宽12米，箱梁高度采纳1.80次抛物线方式从箱梁根部高14米改变至端部及跨中祸3.8米0箱梁底板厚度采纳1.8次抛物线方式从箱梁根部厚135厘米改变至端部及跨中摩32厘米。适当减小边、中跨比可以降低边跨现浇段的剪刀，从而减小此段的主拽应力。同时考虑到边跨过渡墩较高，采纳传统的搭支架合龙方式难度较大，因此采纳较小的边、中跨比（木桥为0.533）便于在过渡以上设置托架现浇边跨合龙段及边跨现浇段。2、主桥6孔-联长1140米,为目前的长联的连续刚构桥.连续刚构除两端外其他无伸缩健，有利于行车。但是对于较长的连续刚构.由于主梁破收缩徐变及体系温差产生的主梁位

15、移较大，从而引起边主墩位移过大，因此连续刚构总长不宜过大,.因此要设计较长的连续刚构必席解决主梁位移较大及其产生的边主域较大内力间糊,3、特殊设计主墩截面以适应主梁变形域的抗推刚度小，碎收缩徐变及温度内力就小。双壁墩身的抗推刚度仅为墩身绕自身形心轴抗推刚度之和,而不是整体箱型断面的绕桥墩中心线的抗推刚度，因此确定采纳抗推刚度相对较小的双壁型桥墩.边主墩（6、10号墩）由于磴收缩徐变及温度产生的位移较大，同时由于较大的位移产生的主墩内力相对较大，要求边主墩能尽量产生较小的内力（较小的抗推刚度）同时并提高自身的抗弯实力（较大的抗弯刚度），因此采纳了空心薄壁壁墩，双壁圾号度为350cm,壁墩薄壁厚60cm：其余主墩（7、8、9号墩）圾身为钢筋碎双薄壁墩身，双壁墩厚度为250cm,为矩形实体截面。为了解决混凝土收缩徐变产生的主梁缩短而导致的主墩在营运期间向中跨方向倾斜，刚构中踏合龙时均采纳顶推使主城向两岸边债偏的方式。较高的墩在同样的顶推力卜产生.较大的位移，全桥合龙顶推时要达到各主墩的位移比较对称、不会导致产生的位移多由高域担当的状况，因此需加大较高主墩的抗推刚度，使主墩抗推刚度尽量一样。因此高度较高的6、7号桥墩卜部采纳整体箱形断面。箱形墩顶部横向与全幅双薄壁墩底同宽.纵向采纳50：1的斜率放坡至墩底（承台顶）。6、10号壁墩采纳C50i,其他域身均采纳C