华科大低温技术原理与设备讲义05气体液化循环.docx

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1、第五章气体液化循环第一节气体液化的热力学理想循环和系统性能参数5.1气体液化的热力学理想循环气体液化的热力学理想循环是指由可逆过程组成的循环，在循环的各过程中不存在任何不可逆损失。如图3-4所示，设欲液化的气体从与环境介质相同的初始状态0、一（点1）转变成相同压力下的液体状态0、T0（点0）,气体液化的理想循环按下述方式进行：先将气体在压缩机中等温压缩到所需的高压P2,即从点1沿12线到达点2（P2、W所示状态；然后，在膨胀机中等燧膨胀到初压0,并作外功，即从点2沿20线到达0（pi、7b）所示状态而全部液化。此后，液体在需要低温的过程中吸热气化并复热到初始状态，如图3-4中的031过程，使气

2、体恢复原状。不过这一过程不是在液化装置中进行。图3-4热力学理想气体液化系统循环所耗的功等于压缩功与膨胀功的差值。因为压缩过程和膨胀过程都是可逆的，则12压缩过程消耗的功最小,20膨胀过程所作的功最大。因此，采用理想循环使气体液化的过程所需消耗的功最小，minco(3.16)wco=s-)-(1-)(3.17)wp=2-h0(3.18)将开口系统等温压缩功吃及绝热膨胀功匕的表达式代入上式可得Wmin=TIG-So)-Sl-%)(3.19)式(3.19)表明，气体液化的理论最小功仅与气体的性质及初、终状态有关。对不同气体，液化所需的理论最小功不同。表3-2列出了一些液化气体(Ikg和ID所需的理

3、论最小功的数值。表3-2一些气体液化的理论最小功WnJ2气体匕-%理论最小功卬ninkJ/kgkJ/kgkWh/kgkWh/1.空气427.1741.70.2060.18氧407.1638.40.1770.201氮433.1769.60.2130.172氤273.6478.50.1320.184氢3980119003.310.235氢156268501.90.237M371.213310.370.445甲烷91511100.3070.13注：空气、氧、氮与氤的初态参数为0=l5pa,T=303K;氢、氮、窟、甲烷的初态参数为P尸101.3kPa,T=303K0气体液化循环完全由可逆过程组成时所

4、消耗的功最小，称为气体液化的理论最小功。实际上，由于组成液化循环的各过程总是存在不可逆性（如节流、存在温差的热交换、散向周围介质的冷损等），因此任何一种理论上的理想循环都是不可能实现的。实际采用的气体液化循环所耗的功，总是显著地大于理论最小功。此外采用图3-4所示循环虽然可以将状态点1的气体一次性完全液化但此时的P2是实际设备无法承受的，如用该系统来液化氮时，P2高达70-80Gpa,故理想液化循环实际上是无法实现的。然而，理论循环在作为实际液化循环不可逆程度的比较标准和确定最小功耗的理论极限值方面具有其理论价值。气体液化循环的性能指标在比较或分析液化循环时，除理论最小功外，某些表示实际循环经

5、济性的系数也经常采用，如单位能耗匹0、制冷系数八循环效率”。M。单位能（功）耗WO表示获得Ikg液化气体需要消耗的功。W0=-（3.20）y式中w加工Ikg气体循环所耗的功（kJkg加工气体）；y液化系数，表示加工Ikg气体所获得的液化量。制冷系数为液化气体复热时的单位制冷量饮与所消耗单位功坟之比，即=（3.21）每加工Ikg气体得到的液化气体量为ykg,故单位制冷量可表示为%=），（%-%）（kJkg加工气体）（3.22）故Sio)(3.23)W循环效率(或称热力完善度)FOM说明实际循环的效率同理论循环效率之比。低温技术中广泛应用循环效率来度量实际循环的不可逆性和作为评价有关损失的方法。循

6、环效率定义为实际循环的制冷系数(分,)与理论的制冷系数(必)之比，即FOM=.(3.24)%显然，FoM总是小于Io/OM值越接近于1,说明实际循环的不可逆性越小，经济性越好。循环效率可以用不同的方式表示。由于相比较的实际循环与理论循环的制冷量必须相等，因此式(3-23)可写成FoM=(%/%，)/(%/%)=手(3.25)于是，循环效率可表示为理论循环所需的最小功与实际循环所消耗的功之比。此外在实际液化系统中反映部件的性能参数有如下一些：(1)压缩机和膨胀机的绝热效率；(2)压缩机和膨胀机的机械效率；(3)换热器的效率；(4)换热器和管道的压降；(5)设备与环境的换热量。第二节空气、氧、氮和

7、氧的液化空气、氧、氮、氮的热力性质相近，故它们的液化循环类型亦相似。它们的液化循环有四种基本类型：节流液化循环、带膨胀机的液化循环、利用气体制冷机的液化循环及复叠式液化循环。前两种液化循环在目前应用最为普遍。节流液化循环是低温技术中最常用的循环之一。由于节流循环的装置结构简单，且运转可靠，这就在一定程度上抵消了节流膨胀过程不可逆损失大所带来的缺点。本节以讨论空气的液化循环为主。1 简单1.inde-Hampson系统1.l概述1895年德国1.inde和英国HamPSon分别独立地提出了一次节流循环，因此文献上也常称之为简单1.inde-Hampson循环。其流程图及7-s图如图3.5所示。图

8、3-51.inde-Hampson系统图及T-S图为了便于分析系统的性能，先讨论理论循环（除节流阀外，没有不可逆压降；没有漏热；无热交换不完善损失）。常温、常压0下的气体等温压缩至P2,TT图上用等温线1-2表示；随后高压气体在热交换器中被节流后的返流气体（点5）冷却至温度心（点3）,这是一个等压冷却过程，用等压线2-3表示；然后高压气体经节流阀膨胀至常压0（点4）,温度降至0压力下的饱和温度，同时部分气体液化，节流过程用等焰线34表示；节流后产生的液体（点0）自气液分离器引出作为产品；未液化的饱和气体（点5）从气液分离器引出返回流经热交换器，以冷却节流前的高压气体，自身被加热至常温TV（点）

9、,用等压线51，表示，至此完成一个气体液化循环。1.2 1.inde-Hampson系统的启动过程如前所述，必须将高压空气预冷到一定的低温，节流后才能产生液体。因此，循环开始时需要有一个逐渐冷却的过程,或称起动过程。图3.6示出该循环逐渐冷却过程的TT图。图3-61.inde-Hampson系统启动过程的T-S图空气由状态Y等温压缩到状态2,24,为第一次节流膨胀，结果使空气的温度降低幽。节流后的冷空气返回流入换热器以冷却高压空气，而自身复热到初始状态1，。高压空气被冷却到状态3,（T；）,其温降为M。第二次节流膨胀从点3,沿3，4等焰线进行，节流后达到更低的温度埒。此时低压空气的温降为（M+

10、纳），当它经过换热器复热到初态1，时，可使新进入的高压空气被冷却到更低的温度7；（状态3），其温降接着是从点3沿3一4咕进行的节流膨胀等等。这种逐渐冷却过程继续进行，直到高压空气冷却到某一温度T3（状态3）,使节流后的状态进入湿蒸气区域；若此时两股空气流的换热已达到稳定工况，则起动过程结束，空气液化装置开始进入稳定运转状态。1.3 实际循环实际的1.inde-Hampson系统同理论循环相比存在许多不可逆损失，主要有：（1）压缩机中工作过程的不可逆损失;（2）换热器中不完全热交换的损失，也称跑冷损失。由于这些损失的存在，使循环的液化系数减小，效率降低。下面在考虑这些损失的条件下进行循环的分析和

11、计算。设不完全热交换损失为伏（kJkg加工空气），它由温差t=7m确定（如图35）。通常假定返流空气在7；与力之间的比热是定值，则设跑冷损失为衣，其与装置的容量、绝热情况及环境温度有关。至于压缩机的不可逆损失，一般由压缩机的效率予以考虑。选取图3-5中点划线包围的部分为热力系统，加工空气量为1kg,得下列热平衡方程式%+%=%+O-（3.26）而%=居一Cp（Tl,-Tl）=h-1ypr由此可得实际液化系数（%+%）=一牛（kgkg加工空气）（3.27）片一%片一%循环的实际单位制冷量-）=-MT-Zq（kJkg加工空气）（3.28）从式（3.27）、（3.28）可见，实际循环的液化系数及制冷

12、量的大小取决于-同冽的差值；若实际循环的等温节流效应-恻不能补偿全部冷损q时，则不可能液化气体。若压缩机的等温效率用力表示，则对Ikg气体的实际压缩功为（kJkg加工空气）（3.29）_W7._RTnp2p.W-Ht%实际单位能耗（；一O）Rnn也(kJkg液空)(3.30)_卬_PlWo,pr=.YprM-Xn-Zq）循环实际制冷系数(3.31)_q.pr_7（-41一q）-WPrRTMpjp循环效率PrFOM=*小式中，理论液化循环的制冷系数为（按图5-3所示状态）(3.32)_q04_%WminT（S；TO）-（%-%）(3.33)所以P实际循环的性能指标的主要参数如高压（P2）、初压（

13、pi）、换热器热端温度（T）有密切关系，现分别进行讨论如下。1 .高压P2对循环性能的影响当初压PI及进换热器的高压空气的温度不变，则高压压力的变化直接影响循环的性能指标。图3-7示出当T=303K,PI二98kPa,尸11.5kJ/kg加工空气，力=0.59时，对不同高压P2的计算结果。由图可见：a）随着p2的增高，4、%及“均增大;显而易见,FoM也增加；b）单位能耗Wow随p2的增高而不断减少；C)只有当高压达到一定值时，才能获得液化气体；图中显示只有P2超过600OkPa时，液空的积累才有可能。90$7050330100.08OJr-胡0.06Ha一“004-X0.02图3-71.in

14、de-Hampson系统的特性2 .初压pi对循环性能的影响当P2及T给定时，初压Pl的变化将使外、等参数随之变化。表3-3列出空气在P2=i9.6K)3w,T=293K及不同PI时循环的特性，其中=一代表简单1.inde-Hampson循环的Wt理论制冷系数。由表3-3可看出：随PI增加，-A%减少的幅度不如功耗减少的大，故显著增大。相应地循环效率FOM增加，单位能耗降低。由此看来提高初压Pl能够改善循环的经济性。表3-3不同初压pi时循环的e(T=293K,P2=19.6x103.)Pl(kPa)984.9XlO39.8XlO3-Ah(kJ/kg)37.526.915.9w(kJkg)445.5116.658.30.08420.2310.273空气在T=288K时-P1.P2关系更详细的分析数据如图3-8所示。由图可见，对应于每个Pl值，有一个相应的最大理论制冷系数皿及P2值，%”点的转迹如图中虚线的右段。p2(io2)I一PllxiO2kPaII-Pl10xi02kPaIV一Pl5QxlO2kPaV-Pl=100XloawIII-P1=25x102PVIIimPl=P2此外，当P2一定时，Pl越高则C越大，因此最佳的Pl值应尽可能高甚至接近P2,这样也将达到最佳值。因此，适当地提高Pl以减少循环压力范围可以提高理论制冷系数。图3-81.inde-Hampson一乩一生关