现浇箱梁支架计算书.docx

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1、现浇箱梁支架设计计算书目录一 .工程概况11.1 等截面预应力箱梁概况11.2 变截面预应力连续箱梁概况31.3 等截面钢筋混凝土箱梁概况4二 .设计依据5三 .设计条件5四 .结构布置6五 .荷载及荷载组合65.1 支架自重65.2 现浇箱梁湿重75.3 施工荷载75.4 风荷载75.5 荷载组合7六 .工况分析7七 .设计指标7八 .结构计算88.1 凤起路东侧现浇箱梁满堂盘扣支架计算88.2 凤起路西侧现浇箱梁满堂盘扣支架计算1383主线高架等截面现浇箱梁满堂盘扣支架计算188.4 主线高架变截面现浇箱梁满堂盘扣支架计算248.5 主线高架变截面现浇箱梁少支架计算30六.支架基础受力计算

2、376.1 混凝土条形基础计算376.2 预埋件计算错误!未定义书签。一.工程概况本标段主线高架第1、2、47、16联和凤起路互通西侧桥梁第1、2联为预应力混凝土现浇连续箱梁，凤起路互通东侧桥梁为钢筋混凝土现浇连续箱梁。预应力混凝土现浇连续箱梁混凝土标号均为C50,钢筋混凝土现浇箱梁混凝土标号均为C40o现浇连续箱梁结构统计见下表1-1、表12。表IT主线商架预应力混凝土现浇连续箱梁结构统计表序号箱梁跨径(In)箱梁型式梁高(m)桥面宽度(In)混凝土方Km3)桥跨净空(In)施工方法12X29.5等截面22714437.6满堂支架23X29.5等截面22722107.8满堂支架33X29.9

3、等截面22722107.8满堂支架4229.9+2X30等截面22729547.8满堂支架53X30等截面22722107.8满堂支架640+60+40变截面23.82740585.97.9满堂支架740+60+40变截面2-3.834.5539120.722.7少支架+满堂支架表1-2凤起路互通东西侧匝道现浇箱梁结构统计表序号位置箱梁跨径(m)箱梁型式梁南(m)桥面宽度(In)混凝土方量(m3)桥跨净空(m)施工方法1西侧第1联3X30等截面1.88.56232.9-5.6满堂支架2西侧第2联2X30等截面1.88.53540.52.9满堂支架3东侧1联2X21等截面1.78.517.542

4、91-1.9满堂支架1.1等截面预应力箱梁概况(1)主线高架连续梁等截面连续箱梁位于主线高架1、2、4、5、6联，桥跨29.5-30m0横断面为单箱四室，边腹板为斜腹板，中腹板为值腹板，箱梁顶宽27m,底宽18m,两翼悬臂长3.5m,顶板厚0.3-0.6m,底板厚0.28-0.58m,腹板厚0.6-0.9m。梁高2m,横坡2机箱梁断面见图LITO2M0图Ll-I主线商架等截面箱梁标准断面示意图（单位：CnI）（2）凤起路互通西侧桥连续梁凤起路互通东侧桥为预应力混凝土曲线连续梁，桥跨布置3X30m+2X30m,梁高1.8mo截面由单箱单室，腹板为斜腹板，箱梁顶宽8.5m-8.8m,底宽3.9m,

5、两翼悬臂1.35-1.85m,顶板厚0.25-0.55m,底板厚0.25-O.5m,腹板厚0.5-0.7m。由于桥下斜交道路，桥墩位置做出调整，箱梁横梁挑出落在桥墩上。箱梁断面见图Ll-2、图L1-3。图L1-2凤起路互通西侧桥连续梁标准横断面示意图（单位：Cm）1270图Ll-3凤起路互通西侧桥连续梁墩顶横梁横断面示意图（单位：cm）底板处在分配梁上铺设底模。底模、内模及侧模采用木模，由IOCmXIOCm方木和竹胶面板组成。二.设计依据(1)沪杭甬JT04标施工图设计(2)建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程(JGJ231-2010)(3)钢结构设计标准(GB50017-2017)(4)

6、建筑地基基础设计规范(GB50007-2011)(5)建筑结构荷载规范(GB50009-2012)(6)港口工程荷载规范(JTS144-1-2010)(7)混凝土结构设计规范(GB50010-2010)(8)公路桥涵施工技术规范(JTGTF502020)(9)木结构设计规范(GB50005-2003)(10)路桥施工计算手册(GB50005-2003)（三）沪杭甬JT04标工程地质勘察报告三.设计条件(1)混凝土容重：26kNm3(2)木模自重：荷载标准值按0.3kNm2计(3)盘扣脚手架自重：荷载标准值按0.2kNm3计(4)各构件自重(5)施工荷载:3kNm2(6)风荷载：基本风压0.35

7、kNn?(7)粉砂层地基承载力允许值：10OkPa四.结构布置图4.1支架结构立面示意图一图4.2支架结构断面示意图二具体布置参照沪杭甬04标现浇箱梁支架设计图。五.荷载及荷载组合5.1 支架自重(1)木模自重：荷载标准值按0.3kNm2计(2)盘扣脚手架自重：荷载标准值按0.2kNm3计（3）各型钢自重5.2 现浇箱梁湿重混凝土容重：26kN?5.3 施工荷载3kNm2o5.4 风荷载支架取最大高度h=22m,台风过境时最大中心风力达12级。根据建筑结构荷载规范可知地面粗糙度为D类，风压高度变化系数WZ=0.506；钢管风荷载体系系数：4=0.6；高度22m处的风振系数：的=3.35。基本风

8、压：W0=035kNm2钢立柱风荷载标准值：wk=zszw0=335X0.60.506X0.35=0.36fcVm25.5 荷载组合（1）基本组合：1.3X（支架自重+混凝土重量）+1.5（施工荷载+风荷载）（2）标准组合：LOX支架自重+1.0X混凝土重量+LOX风荷载+1.0施工荷载六.工况分析工况一：正常工作。（最大风速）考虑支架自重、箱梁重量、风荷载、施工荷载的组合。七.设计指标依照钢结构设计标准，临时工程Q235-A钢材的应力设计值：组合应力f=25MPa剪应力f=25MPa盘扣式脚手架立杆材质为Q345A,抗拉、压、弯强度设计值为300MPao2水平杆ASG-600Q235B3AS

9、G-9004ASG12005竖向斜杆AXG-6001500Q1956AXG-900X15007A-XG-1200X15008水平斜杆AXG-9001200Q235B9AXG-1200X1200混凝土容重按26KN,模板为木模按照0.3KN,施工荷载取3.0KN11计算荷载汇总如下表。表8.1-2梁端墩顶处单根立柱最大承载力汇总序号荷载名称支架布置荷载值(KN)1混凝土自重0.90.9l.7X26=35.82模板自重0.9X0.9X0.3=0.33施工荷载0.9X0.9X3=2.4合计(荷载标准值)35.8+0.3+2.4=38.5荷载设计值(35.8+0.3)1.2+2.41.4=46.7表8

10、.1-3跨中及梁端变化段腹板处单根立柱最大承载力汇总序号荷载名称支架布置荷载值(KN)1混凝土自重0.90.9l.7X26=35.82模板自重0.90.90.3=0.33施工荷载0.9X0.9X3=2.4合计(荷载标准值)35.8+0.3+2.4=38.5荷载设计值(35.8+0.3)1.2+2.4X1.4=46.7表8.1-4箱室处单根立柱承载力汇总序号荷载名称支架布置荷载值（KN）1混凝土自重0.9l.2X1.05X26=29.52模板自重0.9X1.2X0.3=0.33施工荷载0.9X1.2X3=3.3合计（荷载标准值）29.5+0.3+3.3=33.1荷载设计值(29.5+0.3)1.

11、2+3.3X1.4=40.4盘扣支架钢管截面特性如下:表8.1-5钢管截面特性外径壁厚截面面积惯性矩截面模量回转半径(mm)t(mm)A(CnI2)I(cm,)W(cm3)i(cm)603.25.7123.17.72.01立杆稳定性计算:Io=#0=,+2ka力一步距-立杆计算长度系数修正系数，取1.2。悬臂端计算长度折减系数，取0.7。计算得0=1.2X1.5=1.8脚手管长细比/L=B=国=89.5,立杆长细比满足要求;i2.01查表得。=（）.588。不考虑组合风载时，立杆稳定性应按下式计算：P=(0.250.92261.3+0.250.931.5+0.250.90.31.3)(0.25

12、0.9)=72.5Kpa简支梁均布荷载：q=72.5Nmm截面弯矩：M=3L=725252=188802Nmm2424拄IW加6xl52o.nn3截回抗矩：W=22500mm66截面惯性矩为：1=16875Omm4er.-rIM188802o.3e:ow-取大正应力：=8.4MPa,强度满足要求。W22500最大挠度:%q匕 _0.279x72.5X 25()4384E- 384104168750=0.12mm =0.23mm400挠度满足要求。(2)背楞方木计算背肋采用IOXlOCm方木，由顺桥向上分配梁工12.6a支撑。方木弹性模量E=IO4Mpa,W=166666mm3,抗弯强度设计值f

13、=13MPa,I=8333333mm梁端墩顶段：计算跨度取90Omnb方木布置间距取20Omm计算;梁端变化段：计算跨度取600mm,方木布置间距取25Omm计算;箱梁跨中段：计算跨度取600mm,方木布置间距取25Omm计算。背肋方木按简支梁计算，均布荷载进行计算：梁端墩顶段q=(0.2262+0.20.3)1.3+0.231.5=14.5Nmm最大弯矩:=1468125NmmEql314.59OO2W=-=88最大正应力:1468125166666=8.8Mpa13Mpa最大挠度：支架材料规格如下表8.3-1o表8.3-1主线高架等截面现浇箱梁盘扣支架材料规格表序号构件名称规格(mm)材质1立柱ALG-1500Q345A2水平杆ASG-600Q235B3ASG-9004ASG12005竖向斜杆AXG-6001500Q1956AXG-90015007AXG120015008水平斜杆AXG-9001200Q