惠来FZQ2400附着自升式塔机附着梁校核计算(9M)1.docx

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1、惠来I7Q2400附着自升式塔机附着梁校核计算附：临时梁设计校核1、根据惠来钢架高度，该吊机塔身安装高度为93.8m,采用两层附著（第层下附着和第二层上附若），塔机附着方式如下图所示：.I1图一根据郑机所提供的资料，吊机塔身附着为最大时的工况为起重情与X方向的夹角为37.57和起重再与X方向的夹角为-32.91如下图所示:图三根据厂家所提供的受力数据得知图中力的大小如F：工况1：第层附若：F1.x=-61.88tF1.y=-103.35t1.2x=-38.O1.tF2y=26.5H第二层附若：F1.x-60.741F1.y=IO1.44tF2x=37.3tF2y=-26.02t工况2：第一层附

2、若：11x=-20.68tF1.y=-34.541F2x=-85.12tF2y=103.01t第二层附着：F1.x=20.3tF1.y=33.9tF2x=83.55tF2y=-101.It由于钢架立柱间距所限，该吊机需要通过临时梁附着于钢构架上，临时梁设计时主要考虑以下两点原则：强度满足要求：按正式设备要求设计，属于阳着出的一部分，随设备在现场周转，现场不得随意切割、焊接等。2、临时梁校核计算（固定形式按倚支梁）工况1:2.1第一层临时梁最大剪力、落矩计算第层附着临时梁力学简图如下（长度单位为mm,以下均同）F2yF1.yA71.29K3K4.5400.3?。.,5800rF4500A图四上图

3、可视为一简堆静不定梁,选择K3点为多余约束,设想解除该约束后用Fk3代替它，这样就将上图简化为一简支梁，F1.y、F2y及Fk3对K3点的位移为门、f2、3.实际上K3点没有位移，因而11+f2+f3=0,简化后附若梁受力简图见图五。以K2点为校支点取矩UEMk2=0EFy=Of1.+f2+f3=0由以上三个公式并代入数据可得出Fk2=31.54t（方向为下与原设方向相反），Fk3=64.I1.（方向为下与假设方向相反）,Fk4=19.8t（方向为上）540058。/4500八Fk2Fk3Fk4个则各点的剪力和弯矩可求出,剪力图与弯矩图六、七。31.54t198七K254。071.81t-32

4、006.71tK45800图六45Q0F2yF1.y170,3t米门由图六、图七可知1点的弯矩最大MmaX=I70.3t*m,最大剪力FmaX=71.81t.2.2第二U临时梁最大剪力、弯矩计算第二层附着撑杆布置方式与第一层相同，临时梁力学简图如卜.长度单位为三,以下均同）K2540032。AK3K4F2y上图可视为一简单那不定梁,选择K3点为多余约束,设想解除该约束后用Fk3代替它，这样就将上图简化为一简支梁，F1.y、F2y及Ik3对K3点的位移为门、f2、f3.实际上K3点没有位移，因而f1.+f2f3=0,简化后附着梁受力简图见图十。以K2点为较支点取矩Mk2-0EFy=Of1.+f2

5、+f3=0由以上三个公式并代入数据可得出Fk2=31.951.（方向为上），Fk3=62.961.（方向为上），Fk4=19.49t（方向为卜与原设方向相反）FIy*2y/5400FkE3200Fk35800/Fk4A则各点的剪力和弯矩可求出,剪力图与弯矩图十、十70.49tK2I31.95t1K36.33t219.4K4328450049.8t米曾图十一由图十、H可知1点的弯矩最大Mmax-172.53t*m,最大剪力FmaX-70.49t.工况2:2.3第一、二层临时梁最大剪力、弯矩计竟第层附着临时梁力学简图如下（长度单位为mm以下均同）F1./F2y/,K22!1.T8如A31.K4图十

6、二上图可视为一简堆睁不定梁,选择K3点为多余约束，设想解除该约束后用Fk3代替它，这样就将上图简化为一简支梁，F1.y、F2y及Fk3对K3点的位移为门、2、3.实际上K3点没有位移，因而11+f2+f3=O,简化后附若梁受力简图见图五。以K2点为校支点取矩I1.EMk2=0EFy=Of1.+f2+f3=0由以上三个公式并代入数据可得出Fk2=21.63t（方向为下与原设方向相反），Fk3=39.6t（方向为上），Fk4=50.5t（方向为上）图十三则各点的剪力和弯矩可求出,剪力点与弯矩图十四、十五。50.5t图十四图十五由图十四、十五可知2点的弯矩最大MmaX=227.5t*m,最大剪力Fi

7、BaX=52.51，2、 4第二层临时梁最大剪力、弯矩计算第二层附若撑杆布置方式与第一层相同，临时梁力学简图如下（长度单位为mm,以下均同）F2yF1.y八7ia牛K3K4图十六上图可视为一简单静不定梁,选择K3点为多余约束,设想解除该约束后用Ik3代替它，这样就将上图简化为简支梁，F1.y、F2y及Fk3对K3点的位移为门、f2,f30实际上K3点没有位移，因而1.+f2+f3-0简化后附岩梁受力简图见图十。以K2点为较支点取矩XVk2=0且Fy=Of1.+f2+f3-0由以上三个公式并代入数据可得H1.Fk2=3343t（方向为上），Fk3=6648t（方向为下与原设方向相反），Fk4=2

8、4.491（方向为下与原设方向相反）k3FkE图十七则各点的剪力和弯矩可求出，剪力图与弯矩图卜八、十九。51.5tK221.3t540012.6tK349.6tb/2一图二十2. 5强度校核注】材料Q235A钢:抗拉、抗压和抗弯许用应力取。=140MPa:抗剪许用应力取=98MPa:注2.材料Q345B钢：抗拉、抗压和抗弯许用应力取。I=23OMPa：抗剪许用应力取1.=1.44MPa.、二层附着梁均采用QM5B钢。工况、二层最大弯矩MmaX=227.51.*m,最大剪力Fmax7I.81t剪应力:max=1.5Fmaxh6=1.571.811/67830mm2三52.9Mpa(T1.=144

9、Mpa弯曲应力：。max=MmaxWx=227.5t*m16.7710n=135.5MPao=230MPa两种工况卜附着梁的强度均满足要求。3、两种工况下的挠度计算工况1第层挠度f:由图六和图七可知1点的挠度最大fmax=11+f2f=F1.ybX(1.2-bj-)6EI1.1.=18900mmb=1350mmX5400mm-7.9mF2y对K3点产生转角0k3,k3=F2yb(1.-b2-X3)6EI1.-8.8610m11度f2=k337OO=3.35mm1.=18900mmb=4500mmX=860011mfmax=f1.+f2=11.25111.1000=18.9mn1.=18900n

10、m工况1第二届挠度f:由图十一和图十二可知1点的挠度最大fmax二门+f2fI=F1.ybX(1.,-b,-Xs)6EI1.1.=18900nb=1350nmX=5400nm=7.611mF2yXK3点产生转角Wk3,Hk3=F2yb(1.2-b-X2)6EI1.=8.7I(Tmm,/度f2=k33700=3.29mm1.=18900mmb=4500mmX-8600mfmax=f1.+f2=10.89ran1.1000=18.9mm1.=18900mm工况2第一层挠度f:由图六和图七可知2点的饶度最大fmax=f1.+f2fI=F1.ybX(1.1-b1-X2)6EI1.1.=18900mmb

11、=1.350unX540011n=2.64mnF2y对K3点产生转角k3,k3=F2yb(1.2-b2-Xj)6EI1.=34.4510n度f2=k33700=13.O1.mm1.=18900mmb=4500tmX8600mmfmax=f1.+f2=15.6511m=33.810mm度f2=k33700=12.8三1.=18900mmb=4500mmX=860011mfmax=f1.+i2=I5.120n1.1000=18.9mm1.=18900un则两种工况卜.挠度最大值为fmax=15.6511m1.1000=18.9mm满足要求说明：1、计算中未考虑临时梁受力各点处设加强筋,按6钢结构设

12、计规范GB50017-2003中4.3.2第1条规定:当h/6=22.680(235fy)1/2时,对无局部压应力的梁,可不设加强筋,上述梁h/o-18.84、整体稳定性校核梁在垂直载荷的作用下产生弯曲变形,当载荷继续增大至临界值时，梁就会发生侧向屈曲而丧失整体稳定性。对于组合工字截面简支梁的整体稳定性，需用受压翼缘板的自由长度1与其宽度b之比来验算，此附着梁为组合工字截面梁，其1.b=33.3,需用下列公式来验算：。二MmaXbW=230MPa力,为工字形组合梁IW向屈伸稳定系数，按下式计算：h=k1.(k+k.)X1.Sbh)(1.yIx)X(h1.)2235。死0=1.2O.85按&起重运输机金属结构设计3(徐格宇编写)中表3-16取k2=1480,kj=1200IyIx=3.04X10mm76.28875X10m=0.4834。邓=345求出力b=0.885工况一、二层最大弯矩MmaX=227.5t*m附着梁正体稳定性校核：。=MnWXhW=117.9MPa0=230MPU则两种工况卜附着梁稳定性符合要求。4、附者梁分段处理附着梁总长设为2000Omm,号虑到运输问题，需将其分成两节二I1.每节预