边跨现浇计算书.docx

《边跨现浇计算书.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《边跨现浇计算书.docx（24页珍藏版）》请在优知文库上搜索。

1、(54.210054.2)连续刚构边跨及边跨合拢段支架计算书1、编制依据及规范标准1.1、编制依据(1)、现行施工设计标准(2)、某某第四勘察设计院设计文件1.2、规范标准及参考资料(1)、铁路桥涵地基基础设计规范(TB10002.5-202*)(2)、钢结构设计规范(GB50017-202*)(3)、建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范(JGJl66-202*)(4)、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJI30-202*)(5)、公路桥涵施工技术规范(JTG_TF50-202*)(6)、路桥施工计算手册(人民交通出版社2001.5)(7)、装配式公路钢桥使用手册(8)、MidasCI1.

2、V202*有限元分析软件(9)、混凝土结构设计规范(GB500102002)(10)、公路桥涵地基与基础设计规范(JTJD63-202*)(11)、建筑施工模板安全技术规范(JGJI62-202*)(12)、木结构设计规范(GB50005-202*)2、检算方法采用极限状态法检算(变形容许值1./400)忽略横隔板及某拉锚槽齿块影响钢筋柱计算侧压力是容重取24kN11计算竖向荷载时26kN1133、材料力学性能参数及指标(1)、竹胶板a、厚度：15mmb、容重：8.33kNm3c、力学性能指标竹胶模板的有关力学性能指标按建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-202*)附表A5.1取值如下：静

3、曲强度f=35MR弹性模量E=5.0103MP,A=Z?x=l.015=0.015m2bh2Ix0.015266-=3.75x10-3,bhiIx0.015311212=2.8x10-4(2)、竹胶板a、厚度：12Ininb、容重：8.33kNm3c、力学性能指标竹胶模板的有关力学性能指标按建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-202*)附表A5.1取值如下：静曲强度=35MR弹性模量E=5.0103MP6r,A=Z?*/?=1*0.012=0.012h21*0.01226=2.4*105zn3,bh321*0.012312=1.44*107zn4(3)、50*10Omm方木a、截面尺寸：5

4、0*100mmb、容重：8kNm3c、力学性能指标方木的力学性能指标按木结构设计规范(GB50005-202*)中的TCII类木材取值：1.l=HMPa,E=903Mpa,W二叱=亚型S=83*l。，G，/=叱二迎过二4.16*OwJ661212(4)、100*10Omln方木a、截面尺寸：100*10Ominb、容重：8kNm3c、力学性能指标方木的力学性能指标按木结构设计规范(GB50005-202*)中的TCIl类木材取值：/=HMpa,E=903Mpa,W=-=1.67IO57三3,/=i=8.33*1067三4661212(5)、150*10Omm方木a、截面尺寸：150*100mm

5、b、容重：8kNm3c、力学性能指标方木的力学性能指标按木结构设计规范(GB50005-202*)中的TCIl类木材取值：q=IlMpa,E=903Mpa,iizbh1100*1502W=66=3.75105w?3,bh3100*150322=2.8X10）加4(6)、碗扣脚手架a、截面尺寸：立杆、横杆截面为48*3.5mm,立杆长度有3000mm.2400mm、1800mmJ200mm、900mm.600mm.30011三等几种规格，横杆有300mm、600mm.900mm.1200mm.1500mm.180Omm六种规格，顶、底托为635mm*600mm0b、力学性能指标根据建筑施工碗扣式

6、脚手架安全技术规范(JGJI66-202*)附录B：f=2D5Mpa,E=2.05*lO52a,A=489nn2=1.219*105nn4W=5078mm3,z=15.8m11(7)、部分型钢Q235型钢：抗弯、抗压和抗拉f=215Mp,抗剪fv=25Mpa,端面承压九二325弹性模量：E=2.05*IO5Mpa、钢管a、截面尺寸：48*3.5mmb、容重：78.5kNm3c、材质：Q235c、力学性能指标A=489mn,/=1.218*105nm4,W=5078mmi=15.8Vn、工12.6工字钢a、截面尺寸：48*100mmb、容重：O.100kNmc、力学性能指标A=1810ww2a=

7、4.88*IO，/,Wr_.746*l4nn3,ix=51.9、”10”普通槽钢a、截面尺寸：48*100mmb、容重：0.100kNmc、力学性能指标A=1274mm2Jx=1.983*106mm4,Wx=3.966*04run3,ix=395mm、14a”普通槽钢a、截面尺寸：58*140mmb、容重：0.145kNmc、力学性能指标A=1852/=5.637*IO6ww4,IVr=8.053*104三73,r=55.2三、“【16a”普通槽钢a、截面尺寸：63*160mmb、容重：0.172kNmc、力学性能指标A=2195nn2Jx=8.66*106w?4,Wt=1.08*IO5ww3

8、=62.Smm、28a”普通槽钢a、截面尺寸：82*280mmb、容重：0.314kNmc、力学性能指标A=4002ww2=4.75*107ww4,W=3.39*IO5=109/w?、40a”普通槽钢a、截面尺寸：100*40Omlnb、容重：0.589kNmc、力学性能指标A=75(4三22=1.75*108三24,t=8.78*IO5三3,=153三7、“工40a”工字钢a、截面尺寸：142*40Ommb、容重：0.676kNmc、力学性能指标A=8607mtn2Jx=2.17*108w114,Wv=1.08*106三r=158.8加、“工45a”工字钢a、截面尺寸：150*45Ommb、

9、容重：0.804kNmc、力学性能指标A=1()24()mn2Jx=3.22*1()8三z4,Wt=1.43*106三z=177.4三?、“450*6”螺旋钢管a、截面尺寸：450*611mb、容重：0.657kNmc、力学性能指标A=8365三z2,=2.()6*1()4,Wt=9.16*105三3,=157三、“600*6”螺旋钢管a、截面尺寸：600*6mmb、容重：0.879kNmc、力学性能指标A=11191三2t=4.938nnWx=1.646*IO6三113,=210三?。、“HPB2358”钢筋a、截面尺寸：8mmb、容重：0.395kgmc、力学性能指标A=50.3?，,fy

10、k=235N/m府,fy=21ON/mm1Q、“HRB335214”钢筋a、截面尺寸：14mmb、容重:1.208kgmc、力学性能指标A=I53.9wa=335Nmd,f=300Nzw(8)、C25a、容重：24kN/(包括梁体等钢筋硅计算竖向力时均取25kNm3)b、力学性能指标Ec=2W4Nmm2Jck=6.7Nmm2Jlk=1.78Nmmfc=11.9VZwn2=127N/mm2(9)、300*150Cm单排单层不加强贝雷梁a、截面尺寸：3000*1500mmb、容重：IkN/mc、力学性能指标m=7882kNnQ=245.2ZN,I=2.505*09mmW=3.578*106ww3(

11、10)、300*150Cm单排单层加强型贝雷梁a、截面尺寸：3000*1500mmb、容重：1.4kNmc、力学性能指标M=1687.5kNm,Q=245.2kN,Z=5.774*1094,W=7.699*IO63o5计算结果及分析过程边跨现浇及合拢段腹板底板模板采用15mm竹胶板，纵向方木采用100*100mm,间距20Omm,，横向采用12.6工字钢，间距600mm,碗口支架横纵间距300X600mm,横杆步距600mm。空腔底模采用15mm竹胶板，纵向方木采用100*10Omm间距300mm,横向采用12.6工字钢，间距60Omm碗口支架间距600600mmO翼板底模采用15mm竹胶板，

12、横向采用100*10Omm间距300mm,横向采用双拼64.8X3.5mm钢管。碗口支架间距900X90Omm设计荷载按下式进行组合：验算构件强度：1.2倍恒载+1.4倍活载验算构件刚度：1.0倍恒载+1.0倍活载5.1、 腹板底模系统检算5.1.1, 腹板箱梁底模面板检算腹板墩顶截面计算，箱梁混凝土高度345cmo底模面板采用15mm厚竹胶板，竹胶板下顺桥向设置100*10Omm方木小肋,中心间距20Omnb取Im板宽按连续梁检算。(1)、荷载组合梁高3.45m,采用墩顶截面进行计算，取实心矩形截面。梁体胫顺桥向均布荷载：g=1*3.45*26=89.7KNm、承载力:q=l2*(89.7+0.015*8.33)+1.4*(2+2.5)*1=114.08ANm、挠度：q=(89.7+0.015*8.33)+(2+2.5)=94.32/m(2)、强度Mmax_0.456103.751012.16MPa17413eO-25805eO-34197eO-4259O-5rmMAX:3MTN：6文件：立啦方茶一位：Nmm2日M06/22/2015Znax=5.99M/=IlMPf/,合格。、挠度