山东某高层框架筒体结构商务办公楼后浇带支模及砼浇筑施工方案(附示意图).doc

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1、目 录1、 编制依据22、 工程概况23、 后浇带模板体系34、 验算65、 后浇带砼浇筑186、 安全生产、现场文明施工要求 197、 附图201、编制依据1.1某某某某际商务港施工合同文本1.2某某腾达设计事务所设计的图纸1.3混凝土结构工程施工质量验收规范 （GBJ50204-2002）1.4建筑工程施工质量验收统一标准 （GBJ50300-2001）1.5建筑施工计算手册 1.6钢筋混凝土高层建筑结构设计及施工规范 （JGJ3-91）1.7混凝土强度检验评定标准 （GBJ107-87）2、工程概况某某某某际商务港位于某某市城阳区中心位置，北邻正阳路，西邻山城路。工程东西长为122.2米

2、，南北宽为78.4米，建筑面积6.5万平方米。工程地下两层，分别为地下车库和设备用房，地上十三层，其中一、二层为商业网点，三十三层为商务办公用房。本工程为框架筒体结构，底板为梁板式筏板基础，地上结构构件为柱和梁及电梯井、楼梯井筒体。工程地下二层为错层结构，轴北1300mm处地下室层高为6米，轴北1300mm轴部分层高为5.55米，/轴右4米轴左4米部分层高为4.6米。地下一层层高为3.9米，一层层高为5.1米，二、三层层高为4.2米，四、五层层高为5.4米，六十二层层高为3.6米，十三层层高为4.8米，本工程占地面积较大，东西轴线间距离为122.2米，南北轴线间距离为78.4米。为减少砼施工过

3、程中的温度应力和消除部分砼伸缩应力，主楼于、轴间设置两道南北向伸缩后浇带，裙房轴间设置一道南北向伸缩后浇带，主楼和裙房间设置一道东西向伸缩后浇带。 后浇带宽1500mm，厚度同墙、梁、板厚度。筏板砼为C35 S8，其它部位为C40，后浇带砼比同部位砼高一个等级。3、后浇带模板体系1）底板后浇带支模按附图进行，方法为：根据图纸设计位置，放出后浇带位置线，在边线内侧抹50mm宽，50mm高（东西向后浇带）或75mm高（南北向后浇带）C25细石砼埂（筏板钢筋为先布置25200南北向钢筋），以防止筏板砼砂浆从下层钢筋网片下渗入后浇带内。绑扎筏板、地梁及设计加强筋，然后在后浇带中心线的一侧，沿后浇带立支

4、一个高30cm的钢筋网片，网片上下各放置一根12钢筋，两根钢筋之间用12的立筋连接，立筋间距100，每1000范围内将立筋和筏板钢筋焊接750mm长12斜撑，以固定网片。网片立好后，将双层20目钢丝网固定在钢筋网片上，再焊接3330mm止水钢板，同法固定止水钢板上半部钢丝网，上层钢筋网片上绑扎50mm厚带锯齿型木条，阻挡筏板上层钢筋网片以上砼浆。2）地下室外墙后浇带，因工程要先回填土，然后再补浇后浇带。墙体砼浇筑后，后浇带外侧部分模板拆除，采用预制80mm厚C20砼板，通过和外墙预埋钢板焊接后封闭外墙外侧，预制板之间用1:2水泥砂浆嵌缝。如图：3）梁、板后浇带 在通过后浇带的梁头两侧各200处

5、根据设计设置独立定型支撑，该竖向独立支撑直接支撑在梁底砼面，即梁端竖向独立支撑在第一次支模时，支撑顶面顶板标高设同梁底标高，顶板作该部位梁底的模板使用，垫一层油毡防止支撑头与梁底模之间的缝隙漏浆，撑杆下端支在楼板或底板上。平台及梁模板拆除后，独立支撑即作为后浇带的临时支撑，直至结构砼伸缩及建筑物沉降稳定后，二次支后浇带模板并浇筑后浇带砼，按规范留置同条件试块，在砼达到设计强度后拆除后浇带部位模板。上下层独立支撑立杆必须在同一条中心线上，以免荷载破坏楼板结构。竖向独立支撑平面设置原则为：凡与后浇带相交的梁底均在后浇带两侧各设一根，独立支撑在各层平面位置相同，以使上下层立杆上下中心线对齐。1、地下

6、二层部位，因层高为5.556米，层高较高，顶板为180mm厚，框架梁及次梁截面较大，选用槽钢18a（允许荷载4060KN，允许高度39006000mm）格构式独立支撑及槽钢16a（允许荷载4060KN，允许高度28004500mm）格构式独立支撑，局部跨度（1.35米）较小次梁选用可调钢管定型竖向支撑（允许荷载40KN，允许高度5600mm）。2、其余部分至地上五层框架梁及次梁选用槽钢16a（允许荷载4060KN，允许高度28004500mm、27003900mm两种）格构式独立支撑，框架梁梁端设双道支撑，次梁除梁端设一道支撑外，梁与梁之间增设一道。3、六层至十二层框架梁选用槽钢16a（允许荷

7、载4060KN，允许高度27003900mm）格构式独立支撑，次梁选用可调钢管定型竖向支撑（允许荷载60KN，允许高度3800mm）。4、十三层框架梁选用槽钢16a（允许荷载4060KN，允许高度28004500mm）格构式独立支撑，次梁选用可调钢管定型竖向支撑（允许荷载40KN，允许高度4500mm）。各种支撑型号如附表。4、验算 由于立杆中心线上下对齐，故假定上层立杆荷载通过楼板直接传至下层立杆。地下二层顶板梁验算1：（计算结构范围如附图） 一、选轴KL45作分析，板厚h=180，主梁b=500，h=950，计算跨度l=5.55m。计算假定：1）轴井字梁截面为300650，将该范围井字梁转

8、化为板厚：则轴右侧板厚h0.18/(5.1 5.2) h0.254m则轴左侧板厚h0.18/(7.25 5.2) h0.268m则：1、轴右侧楼板荷载计算：板自重250.254=6.35KN/m2 轴左侧楼板荷载计算：板自重250.268=6.7KN/m2 轴右侧楼板传至KL14荷载（计算至右侧跨度1/3部位）： 6.355.1/310.795KN/m 轴左侧楼板传至KL45荷载（计算至左侧跨度1/3部位）： 6.77.25/316.192KN/m KL45自重q=250.50.95=11.875 KN/m2、施工人员及设备等动荷载：2KN/m23、KL45上均布线荷载q=（板、梁恒载）+（动

9、荷载）本计算采用支撑体系安全系数取2，支撑加固偏与安全，故计算不考虑静荷载分项系数。支撑上方梁板浇筑砼期间，该范围搭设有满堂模板支撑，故计算可不必考虑动荷载的分项系数。） q=10.79516.19211.875+2（5.1/37.25/3） q=47.095 KN/m则KL14均布线荷载q=47.095KN/m本计算将KL45看作一端固定，一端简支的承受均布荷载的单跨梁，如下图，根据结构力学计算结果，本层荷载传至梁端荷载：R3/8ql（l为计算跨度 l5.550m）R3/847.0955.550 98.016 KN4、后浇带边缘L88考虑由KL35、L6、KL45、L70及轴挡土墙共同承受则

10、KL14受到L88集中荷载为：P2.650.30.6525P12.92 KN因本层为地下二层屋面，上层传至荷载R=0则独立支撑承受荷载N RP 98.01612.92 110.936 KN该处支撑点设两个C型槽钢16a格构式支撑，该支撑允许荷载为4060KN，允许高度为28004500mm。该处梁底距地面为4.25米，高度满足要求。N120KN支撑体系安全二、对L70分析：板厚h=180，L70梁b=300，h=650，计算跨度l=5.55m。同理，将该范围井字梁转化为板厚：（此将L70已转化为板厚）h0.18/(5.1 5.2) h0.254m则：1、楼板荷载计算：板自重250.254=6.

11、35KN/m2 楼板传至L70荷载（该处取板计算跨度为2.7米）： 6.352.717.145KN/m L70自重q=250.3（0.650.254）=2.97 KN/m2、施工人员及设备等动荷载：2KN/m23、L70上均布线荷载q=板、梁恒载+动荷载 q=17.145+2.9722.7 q=25.51 KN/m则L70均布线荷载q=25.51 KN/m本计算将L70看作一端固定，另一端简支的承受均布荷载的单跨梁，如下图，根据结构力学计算结果，本层荷载传至梁端荷载：R3/8ql（l为L70的计算跨度 l5.55m）R3/825.515.55R53.09 KN4、后浇带边缘L88考虑由KL14

12、、L70及轴挡土墙共同承受则L70受到L88集中荷载为：P2.70.30.65251.2P15.795 KN因本层为地下二层屋面，上层传至荷载R=0则独立支撑承受荷载N=R+P=53.09+15.795=68.885KN该处支撑点设一个G型可调钢管定型竖向支撑（允许荷载45KN，允许高度4500mm）。该处梁底距地面为4.25米，高度满足要求。68.885/451.53在支撑体系安全系数2.0范围内，支撑安全。三、轴KL2作分析，右侧板厚h=180，左侧板厚h=120，KL2 b=350，h=700，KL35 b=500，h=950，计算跨度ll=5.55m。计算假定：1）轴左板标高为3.95

13、M，轴右板标高为2.7M，KL2、KL35合并为一个整体支撑加固，取其组合梁b=500，h=1.950（结构计算偏与安全），井字梁截面轴左为250450，轴右为300650，将该范围井字梁转化为板厚：则轴左侧板厚h0.12/(7.65 5.2) h0.17m则轴右侧板厚h0.18/(7.25 5.2) h0.268m则：1、轴左侧楼板荷载计算：板自重250.17=4.25KN/m2 轴右侧楼板荷载计算：板自重250.268=6.7KN/m2 轴左侧楼板传至组合梁荷载（计算至左侧跨度1/3部位）：4.252.711.475KN/m 轴右侧楼板传至组合梁荷载（计算至右侧跨度1/3部位）：6.72.617.42KN/m 组合梁自重q=250.51.95=24.375 KN/m2、施工人员及设备等动荷载：2KN/m23、KL14上均布线荷载q=板、梁恒载+动荷载 q=11.47517.4224.375+2（2.72.6） q=63.83KN/m则组合梁均布线荷载q=63.83 KN/m本计算将KL14看作一端固定，设有两个简支的承受均布荷载的单跨梁，如下图，根据结构力学计算结果，本层荷载传至梁端荷载：R23/8ql（l为计算跨度 l2.525m）R23/863.832.525R260.439KNR1（3/8ql2R22.525）/l（l为K